低壓寬帶電力線(xiàn)通信系統(tǒng)建模仿真分析

　　摘要: 低壓電力線(xiàn)通信技術(shù)是實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)自動(dòng)集抄的關(guān)鍵技術(shù)之一，但電力線(xiàn)作為信號(hào)傳輸通道有著復(fù)雜的傳輸特性和外在噪聲干擾。為具體分析電力線(xiàn)信道特性對(duì)系統(tǒng)性能的影響，建立基于電力線(xiàn)通信標(biāo)準(zhǔn)中常用的正交頻分復(fù)用( Orthogonal Frequency Division Multiplexing，OFDM) 調(diào)制技術(shù)的通信系統(tǒng)模型。系統(tǒng)采用傳輸線(xiàn)理論計(jì)算電力信道的傳輸函數(shù)，同時(shí)利用米特爾頓 A 類(lèi)噪聲模型模擬信道噪聲。重點(diǎn)分析了不同的信道噪聲、網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、支路負(fù)載等因素對(duì)信道衰減和系統(tǒng)誤比特率的影響。仿真結(jié)果表明了通信系統(tǒng)對(duì)于信道因素變化的敏感性，為將來(lái)低壓寬帶電力線(xiàn)通信系統(tǒng)設(shè)計(jì)提供了理論分析基礎(chǔ)。

　　劉玉新; 李天昊; 孫夢(mèng)娜， 測(cè)控技術(shù) 發(fā)表時(shí)間：2021-09-18

　　關(guān)鍵詞: 系統(tǒng)模型; 傳輸線(xiàn)理論; 米特爾頓 A 類(lèi)噪聲; 信道衰減; 誤比特率

　　電網(wǎng)是國(guó)家能源產(chǎn)業(yè)鏈的重要環(huán)節(jié)，是各行各業(yè)正常運(yùn)行的基礎(chǔ)。世界每個(gè)國(guó)家對(duì)電力網(wǎng)絡(luò)的發(fā)展都進(jìn)行了思考，致力于提出具有能效高、綠色、安全、信息交互好的智能電網(wǎng)，提高電網(wǎng)運(yùn)行水平。智能電網(wǎng)的建設(shè)需要通信技術(shù)的支撐，其中實(shí)現(xiàn)電網(wǎng)自動(dòng)集抄的關(guān)鍵技術(shù)之一就是低壓電力線(xiàn)通信技術(shù)[1 - 2]，在低壓配電網(wǎng)的基礎(chǔ)上直接鋪設(shè)，擁有分布廣泛、布線(xiàn)簡(jiǎn)潔、成本價(jià)格低等優(yōu)點(diǎn)。但是，電力線(xiàn)本身是為了傳輸電能，當(dāng)作為信息傳輸媒介進(jìn)行通信時(shí)，其效果并不理想[3]。因此，如何精確地建立符合實(shí)際的低壓電力線(xiàn)通信系統(tǒng)模型，進(jìn)而研究影響通信系統(tǒng)的因素，對(duì)于低壓電力線(xiàn)通信的發(fā)展及使用有很大的理論研究意義。

　　國(guó)內(nèi)及國(guó)外很多學(xué)者對(duì)低壓電力線(xiàn)通信系統(tǒng)進(jìn)行了大量研究。一些學(xué)者研究低壓電力線(xiàn)信道: 文獻(xiàn)[4]介紹了低壓電力線(xiàn)通信的兩種信道模型———“黑盒”模型和二端口網(wǎng)絡(luò)( Two Port Network，2PN) 模型，指出了黑盒模型建模方法的復(fù)雜性，并驗(yàn)證了 2PN 模型代表電力線(xiàn)信道的準(zhǔn)確性; 文獻(xiàn)[5]著重分析了室內(nèi)低壓電力線(xiàn)信道的回波模型，并對(duì)模型中多徑數(shù)目、加權(quán)因子等參數(shù)的確認(rèn)進(jìn)行了擬合辨識(shí)。另一部分學(xué)者分析低壓電力線(xiàn)通信系統(tǒng)中的噪聲模型: 文獻(xiàn)[6]介紹了米特爾頓 A 類(lèi)噪聲模型( Middleton A) 和循環(huán)平穩(wěn)噪聲模型，并比較了兩種噪聲模型對(duì) OFDM 系統(tǒng)的影響; 文獻(xiàn)[7]利用有色背景噪聲和窄帶噪聲的疊加模擬實(shí)際電力線(xiàn)信道上的噪聲。大部分國(guó)內(nèi)外學(xué)者主要聚焦于低壓電力線(xiàn)通信系統(tǒng)的信道研究或者噪聲研究，而有關(guān)信道特性對(duì)低壓電力線(xiàn)通信系統(tǒng)性能的研究較少。

　　本文在 2 ～ 28 MHz 頻 帶 內(nèi)，介紹了一種基于 OFDM 調(diào)制技術(shù)的低壓寬帶電力線(xiàn)通信系統(tǒng)模型。根據(jù)傳輸線(xiàn)( Transmission Line，TL) 理論，建立電力信道的傳輸函數(shù)，以 Middleton A 類(lèi)噪聲模型模擬電力線(xiàn)信道噪聲，重點(diǎn)分析噪聲參數(shù)、電力線(xiàn)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)對(duì)信道特征和系統(tǒng)性能的影響。

　　1 低壓電力線(xiàn)通信系統(tǒng)模型

　　OFDM 調(diào)制技術(shù)擁有很多優(yōu)點(diǎn)，如: 頻譜使用效率好、信道的均衡技術(shù)簡(jiǎn)潔、信號(hào)的調(diào)制跟解調(diào)容易實(shí)現(xiàn)、有效降低誤碼率等，很好地緩解了頻帶稀缺的問(wèn)題; 由于該技術(shù)可以緩解因多徑衰落及多徑反射等原因產(chǎn)生的頻率選擇性衰減問(wèn)題，故在電力線(xiàn)通信[8 - 9]方面應(yīng)用很廣。因此本次通信系統(tǒng)采用 OFDM 調(diào)制方式，將信息比特映射到基帶信號(hào)上進(jìn)行傳輸，所建系統(tǒng)模型如圖 1 所示。

　　仿真模型如圖 1 所示，信源( 發(fā)送端) 產(chǎn)生隨機(jī)的信號(hào)數(shù)據(jù)流，通過(guò) OFDM 技術(shù)調(diào)制進(jìn)入含噪聲影響的信道模型內(nèi); 再通過(guò) OFDM 技術(shù)對(duì)信道上的信號(hào)進(jìn)行解調(diào)，在信宿端( 接收端) 獲得相應(yīng)的原始信號(hào); 最后，通過(guò)對(duì)比得到系統(tǒng)的誤比特率。本文采用 TL 理論信道建模方法研究信道傳輸函數(shù); 又利用 Middleton A 類(lèi)噪聲模擬實(shí)際低壓電力線(xiàn)信道上的噪聲，使該系統(tǒng)模型更加真實(shí)。

　　2 低壓電力線(xiàn)信道和噪聲模型

　　2. 1 基于傳輸線(xiàn)理論的信道傳輸函數(shù)模型

　　電力線(xiàn)通信系統(tǒng)中，載波數(shù)據(jù)流通過(guò)高頻橫電磁波在電力線(xiàn)上傳輸。普遍認(rèn)為，每個(gè)單位長(zhǎng)度的電力線(xiàn)都是均勻的，其上電壓、電流根據(jù)頻率的變化發(fā)生改變。單位的雙導(dǎo)體傳輸線(xiàn)的等效電路如圖 2 所示[10]。

　　2 中 R，L，C，G 分別為單位長(zhǎng)度下均勻電力傳輸線(xiàn)的電阻、電感、電容和電導(dǎo)。由基爾霍夫 KCL， KVL 定律: ∂u( )l ∂l = - ( ) ( ) R + jωL i l ∂i( )l ∂l { = - ( ) ( ) G + jωC u l ( 1) 化解微分方程得: u( )l = A1 e - rl + A2 erl i( )l = 1 Z0 A1 e - rl - A2 { ( ) erl ( 2) 式中，A1，A2 為待定系數(shù)，根據(jù)首端或末端條件得到; γ，Z0 為復(fù)傳輸常數(shù)及特征阻抗，由單位電力傳輸線(xiàn)決定。 γ = ■( R + jωL) ( ) G + jωC ( 3) Z0 = R + jωL ■G + jωC ( 4) 實(shí)際中電力線(xiàn)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)涫菑?fù)雜多變的多端口網(wǎng)絡(luò)，2PN 是其中一種最基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)中的電力線(xiàn)被認(rèn)為是均勻的，能夠采用 TL 理論求出其傳輸常數(shù)及特征阻抗。根據(jù) TL 理論得到的電力線(xiàn)信道傳輸函數(shù)模型[11]，是以網(wǎng)絡(luò)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)、不同電纜的長(zhǎng)度與特征、負(fù)載阻抗等參數(shù)為依據(jù)計(jì)算得出傳輸函數(shù)。通過(guò)已知結(jié)構(gòu)的電力網(wǎng)絡(luò)，可明顯地表征出網(wǎng)絡(luò)傳輸參數(shù)對(duì)信道的影響，精準(zhǔn)性高[12]，與黑盒模型相比，不用對(duì)信道使用復(fù)雜的線(xiàn)性擬合辨識(shí)。

　　電力線(xiàn)網(wǎng)絡(luò)拓?fù)淇煽醋鞫喽丝诰W(wǎng)絡(luò)的級(jí)聯(lián)。由 TL 理論得，每段均勻的 TL 都可以建模為 2PN，傳輸矩陣為 T，使用 ABCD 參量表示，與 2PN 中發(fā)送端和接收端的電壓、電流有關(guān)。最簡(jiǎn) 2PN 結(jié)構(gòu)如圖 3 所示。

　　圖 3 中，V1，I1，V2，I2 分別為 2PN 兩端的電壓和電流，其關(guān)系如下所示[5]。 V1 I1 = T V2 I2 = A B C D V2 I2 = coshγl Z0 sinhγl 1 Z0 sinhγl coshγl V2 I2 ( 5) 式中，l，γ，Z0 分別為均勻電力線(xiàn)的長(zhǎng)度、傳輸常數(shù)和特征阻抗，如式( 3) 、式( 4) 所述。

　　由定義可知，電力線(xiàn)的傳輸函數(shù)為負(fù)載電壓與電源電壓的比值。 H( )f = V2 VS = ZL AZL + B + CZSZL + DZS ( 6) 在給定載頻下，電力傳輸線(xiàn)的電氣特征能完全由單位長(zhǎng)度下 R，L，C，G 表征。若主干網(wǎng)絡(luò)的結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜時(shí)，可通過(guò)使用“并聯(lián)分支線(xiàn)路等效并聯(lián)負(fù)載”的方法，利用等效負(fù)載對(duì)子分支節(jié)點(diǎn)阻抗迭代更新，簡(jiǎn)化為主干網(wǎng)絡(luò)并聯(lián)負(fù)載結(jié)構(gòu)，再將各子分支進(jìn)行級(jí)乘得到整個(gè)網(wǎng)絡(luò)的傳輸函數(shù)。

　　一種典型 T 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)如圖 4( a) 所示。而基于傳輸線(xiàn)理論建模的一個(gè)重要特性是它可以讓 2PN 的串聯(lián)連接更容易，因此其等效網(wǎng)絡(luò)拓?fù)淙鐖D 4( b) 所示。

　　4( b) 中等效阻抗 Zeq可用下式計(jì)算。 Zeq = Z3 ZL1 + Z3 tanh γ3 ( ) l3 Z3 + ZL1 tanh γ3 ( ) l3 ( 7) 式中，Z3，γ3 為圖 4( a) 并聯(lián)部分的特征阻抗和傳輸常數(shù)。圖 4( b) 中的等效網(wǎng)絡(luò)可以劃分為 4 個(gè)子網(wǎng)絡(luò) T0，T1，T2，T3 串聯(lián)結(jié)構(gòu)，其中 T1 網(wǎng)絡(luò)特征阻抗為 Z1， T3 網(wǎng)絡(luò)特征阻抗為 Z2。其計(jì)算步驟如下所示。

　　根據(jù)上述運(yùn)算可得，通過(guò)各單結(jié)構(gòu)的 ABCD 矩陣級(jí)乘可算出整個(gè)網(wǎng)絡(luò)的 ABCD 矩陣。因此，典型 T 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)的總體傳輸矩陣可由以下關(guān)系給出: T = T1·T2·T3…Tn = ∏ n i = 1 Ai Bi Ci Di ( 9) 在生活中，絕大多數(shù)居民樓內(nèi)的電力線(xiàn)是由銅或鋁構(gòu)成，其中銅線(xiàn)使用最多，因此主要介紹銅質(zhì)低壓電力線(xiàn)的模型參數(shù)推導(dǎo)，如下所示。 ① 電阻: R = 1 πaδσc ( Ω/m) ( 10) δ = 1 ■πfμcσc ( 11) 式中，σc 為銅導(dǎo)體的電導(dǎo)率; μc 為導(dǎo)體磁導(dǎo)率; a 為導(dǎo)體半徑; δ 為集膚效應(yīng)的集膚深度，是載頻 f 的函數(shù)。式( 10) 中，當(dāng)導(dǎo)體參數(shù)確定時(shí)，導(dǎo)體電阻隨載頻增加而增加。

　　② 電感: L = μ0 π 1 4 + ln D - a [ ] ( ) a ( ) H/m ( 12) 電力線(xiàn)導(dǎo)體上的電感由內(nèi)部自感及外部自感組成，統(tǒng)一稱(chēng)為互感。式( 12) 中，μ0 為自由空間的磁導(dǎo)率; D 為導(dǎo)體之間的距離。 ③ 電容: C = 3 2 × πε ln D ( ) 2a + D ( ) 2a 2 ( ) ■ - 1 ( ) F/m ( 13)式中，ε 是由介電材料決定的介電常數(shù)。 ④ 電導(dǎo): 如果銅導(dǎo)體之間介電材料均勻，則 G = σ·C ε ( S /m) 式中，σ 為介電材料電導(dǎo)率。

　　由以上內(nèi)容可知，在電力線(xiàn)材質(zhì)、結(jié)構(gòu)及數(shù)據(jù)信號(hào)頻率確定的基礎(chǔ)下，可以得到其傳遞函數(shù)。仿真中選取電力線(xiàn)橫截面積為 2. 5 mm2 ，介電常數(shù) ε = 1. 52，特征阻抗 Z0 = 234 Ω，電容 C = 17. 5 pF /m，電感 L = 0. 96 μH /m[13]。應(yīng)用文獻(xiàn)[14]中的參數(shù)于本文模型中，仿真比對(duì)如圖 5 所示，其信道的幅頻特性與文獻(xiàn)[14]中的真實(shí)數(shù)據(jù)類(lèi)似，故本文的信道建模方法可用于描述實(shí)際的信道模型。

　　2. 2 Middleton A 類(lèi)噪聲模型

　　低壓電力線(xiàn)信道有復(fù)雜的噪聲干擾，無(wú)法通過(guò)高斯噪聲來(lái)完全表示[15]。而米特爾頓 A 類(lèi)噪聲是由 Middleton 提出并以此命名的噪聲模型[16 - 17]，由于其概率密度函數(shù)( Probability Density Function，PDF) 的簡(jiǎn)單性被廣泛運(yùn)用于電力線(xiàn)通信中，而且已經(jīng)有大量的研究表明其對(duì)通信系統(tǒng)的影響。泊松分布用于描述單位時(shí)間內(nèi)隨機(jī)事件發(fā)生的次數(shù)，其 PDF 如下: P( ) X = m = e - A Am m! ( 14) 電力線(xiàn)通信中理想信道都是假設(shè)的，為了模擬電力線(xiàn)信道上的背景噪聲和脈沖噪聲，信道噪聲的 PDF 可根據(jù)泊松過(guò)程表示為一個(gè)混合的零均值高斯項(xiàng)加權(quán)和的形式。米特爾頓 A 類(lèi)噪聲模型是由具有不同方差的高斯函數(shù)組合而成，其 PDF 表示為[8] P( Z) = ∑ ∞ m = 0 e -A Am m! 1 2πσ2 ■ m e - z 2 2σ2 m ( 15) σ2 m = σ2 I m A + σ2 G = σ2 u m A + τ 1 + ( ) τ ( 16) σ2 u = σ2 I + σ2 G ( 17) τ = σ2 G σ2 I ( 18)式中，σ2 m 為第 m 個(gè)噪聲的方差; σ2 u 為噪聲總方差; σ2 G 為高斯噪聲方差; σ2 I 為脈沖噪聲方差; τ 為高斯噪聲方差與脈沖噪聲方差的比值，簡(jiǎn)稱(chēng)高斯 - 脈沖比; A 為噪聲脈沖的特性，又稱(chēng)為脈沖指數(shù)。

　　根據(jù)文獻(xiàn)[8]所述: τ 固定，A 值增大時(shí)，米特爾頓 A 類(lèi)噪聲與高斯噪聲類(lèi)似; 而 A 值減小時(shí)，該噪聲就會(huì)類(lèi)似于脈沖噪聲。故選擇合適的參數(shù)后，米特爾頓 A 類(lèi)噪聲可以有效地表示低壓電力線(xiàn)上復(fù)雜的噪聲情況。

　　3 系統(tǒng)仿真

　　在 Matlab 環(huán)境中仿真分析電力線(xiàn)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)及噪聲參數(shù)對(duì)低壓寬帶電力線(xiàn)通信系統(tǒng)的影響，使 用 HomePlugAV 標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)，如表 1 所示。

　　3. 1 噪聲參數(shù)的影響

　　由第 2 節(jié)可得，Middleton A 類(lèi)噪聲模型可根據(jù)高斯脈沖比 τ 和脈沖指數(shù) A 兩個(gè)變量特征表示。假設(shè)環(huán)境噪聲總功率是固定得，電力網(wǎng)絡(luò)得結(jié)構(gòu)如圖 3 所示，假定線(xiàn)路總長(zhǎng)度是 200 m，ZS = ZL = 50 Ω，改變 τ 或 A 值研究其對(duì)系統(tǒng)信號(hào)誤比特率的影響。

　　3. 1. 1 固定 τ 值

　　取 τ = 0. 01，A 值分別取 0. 1，0. 5，1，10，軟件仿真后，其結(jié)果如圖 6( a) 所示。

　　圖 6( a) 中，環(huán)境噪聲功率、τ 值固定，A 值增加，表明信道中同一時(shí)間段內(nèi)噪聲源的數(shù)目增多，影響系統(tǒng)性能，使得信號(hào)的誤比特率增加。然而，隨著 A 值的增加，因?yàn)樵肼暪β实南拗疲沟闷鋵?duì)系統(tǒng)性能影響逐漸變小。

　　3. 1. 2 固定 A 值

　　取 A = 0. 01，τ 值分別取 0. 01，0. 1，1，軟件仿真后，其結(jié)果如圖 6( b) 所示。

　　由圖 6 可知，當(dāng) τ 值不斷增大，系統(tǒng)誤比特率也逐漸增加。在噪聲模型中 τ 值的增大，表明高斯噪聲在整個(gè)噪聲中所占比值增多，而高斯噪聲對(duì)信號(hào)傳輸影響更大，故造成系統(tǒng)的誤比特率增加。圖 6 中，隨著信噪比的逐漸增加，系統(tǒng)誤比特率逐漸減小，這表明信號(hào)的頻譜強(qiáng)度越強(qiáng)，噪聲對(duì)信號(hào)傳輸?shù)挠绊懢驮叫　?/p>

　　3. 2 電力線(xiàn)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)影響

　　低壓電力線(xiàn)通信時(shí)信號(hào)在傳輸過(guò)程中受到信道條件的嚴(yán)重影響，本節(jié)主要研究主信道長(zhǎng)度、支路長(zhǎng)度、支路負(fù)載等因素對(duì)信號(hào)傳輸?shù)挠绊憽Ｏ到y(tǒng)仿真信道如圖 4 所示，設(shè) ZS = ZL = 50 Ω，噪聲模型參數(shù) τ = 0. 01，A = 0. 1。

　　3. 2. 1 主干長(zhǎng)度影響

　　本節(jié)設(shè)支路長(zhǎng)度為 20 m，支路負(fù)載為 50 Ω，分支節(jié)點(diǎn)位于主信道中點(diǎn)。從發(fā)送端到接收端低壓電力線(xiàn)主干長(zhǎng)為 100 m，200 m 和 300 m，得到其信道幅頻特性與系統(tǒng)傳輸特性，如圖 7 所示。

　　圖 7( a) 是基于傳輸線(xiàn)理論信道建模方法所繪制的信道幅頻特性。圖中信道陷波頻點(diǎn)的位置與主干長(zhǎng)度無(wú)關(guān)，但隨著主干長(zhǎng)度的增加，陷波頻點(diǎn)衰減增大。圖 7( b) 顯示了不同低壓電力線(xiàn)主干長(zhǎng)度對(duì)系統(tǒng)誤比特率的影響，其中系統(tǒng)誤比特率隨著電力線(xiàn)長(zhǎng)度的增加而增加。圖中信噪比在 12 dB 以下時(shí)，主干信道的長(zhǎng)度因素對(duì)信號(hào)傳輸影響較小; 而信噪比在 12 dB 以上時(shí)，主干信道的長(zhǎng)度對(duì)信號(hào)傳輸有較大地影響。

　　3. 2. 2 支路長(zhǎng)度影響

　　發(fā)送端到接收端電力線(xiàn)主干長(zhǎng)度為 200 m，支路負(fù)載為 50 Ω，分支節(jié)點(diǎn)位于主干線(xiàn)路中心。分析支路長(zhǎng)度分別為 10 m，20 m，30 m 時(shí)對(duì)系統(tǒng)的影響，如圖 8 所示。

　　圖 8( a) 為不同支路長(zhǎng)度下信道幅頻特性，當(dāng)支路長(zhǎng)度增加式，陷波頻點(diǎn)的數(shù)目變多，但衰減趨勢(shì)類(lèi)似; 圖 8( b) 為支路長(zhǎng)度對(duì)系統(tǒng)誤比特率的影響，圖中支路長(zhǎng)度的變化對(duì)系統(tǒng)誤比特率影響不明顯。

　　3. 2. 3 支路負(fù)載影響

　　由于低壓電力線(xiàn)插座上連接的電器多種多樣，其負(fù)載類(lèi)型與大小也不盡相同。本節(jié)討論不同的負(fù)載特性對(duì)系統(tǒng)的影響，電力線(xiàn)主干長(zhǎng)度為 100 m，支路長(zhǎng)度為 20 m。

　　首先考慮純阻性負(fù)載的影響，取支路負(fù)載分別為 50 Ω，100 Ω，200 Ω，信道衰減如圖 9( a) 所示。前文中采用電力線(xiàn)的特征阻抗為 234 Ω，圖中支路負(fù)載等于 50 Ω 時(shí)，陷波頻點(diǎn)衰減值最大，當(dāng)阻抗增加時(shí)，信道衰減幅值慢慢減小，支路的負(fù)載阻抗等于 200 Ω 時(shí)，陷波頻點(diǎn)幾乎不見(jiàn)。圖 9( b) 中顯示不同負(fù)載對(duì)系統(tǒng)誤比特率的影響。隨著支路負(fù)載阻值接近線(xiàn)路特征阻抗，系統(tǒng)性能變好，誤比特率逐漸降低。電力線(xiàn)支路為感性負(fù)載時(shí)，在高頻信號(hào)下相當(dāng)于開(kāi)路，其信道幅頻特性及 系 統(tǒng) 誤 比 特 率 與 純 阻 抗 下 阻 值 較 高 時(shí) 一致[18 - 19]。

　　4 結(jié)束語(yǔ)

　　本文介紹了基于 OFDM 的低壓寬帶電力線(xiàn)通信系統(tǒng)模型，并利用 TL 理論和 Middleton A 類(lèi)噪聲建立信道傳輸函數(shù)和噪聲模型。

　　通過(guò)仿真分析電力線(xiàn)網(wǎng)絡(luò)參數(shù)和噪聲參數(shù)對(duì)信號(hào)傳輸?shù)挠绊懣芍? ① 在信道噪聲特性中，噪聲總功率確定，當(dāng)改變參數(shù)使米特爾頓 A 類(lèi)噪聲模型接近高斯噪聲時(shí)，系統(tǒng)誤比特率增加，性能變差。② 在信道網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)中，隨著電力線(xiàn)主干長(zhǎng)度的增加，陷波頻點(diǎn)位置不變而衰減逐漸變大，系統(tǒng)通信性能變差; 支路長(zhǎng)度改變會(huì)影響陷波頻點(diǎn)的個(gè)數(shù)，但其衰減趨勢(shì)不變; 純阻性支路負(fù)載，對(duì)系統(tǒng)的影響與信道特征阻抗的匹配度有關(guān); 支路負(fù)載為感性時(shí)，高頻下支路等效于開(kāi)路。研究了可變參數(shù)對(duì)信道衰減和通信系統(tǒng)的影響，為將來(lái)低壓寬帶 PLC 系統(tǒng)的搭建提供了一定的理論基礎(chǔ)。